1概況

船板是中厚板生產(chǎn)的重要品種之一，近年由于受全球金融危機(jī)的影響和船東對(duì)船板 表面質(zhì)量 要求 日益提高 ，船板表面缺陷質(zhì)量異議 的數(shù)量 激增 ，其中比例最大 的為拋丸麻面缺陷。拋丸麻面主要產(chǎn)生于軋制過(guò)程中的二次氧化鐵皮壓人，該類缺陷只有在 鋼板拋丸后才能發(fā)現(xiàn) 。從生產(chǎn)到發(fā) 現(xiàn)缺陷周期時(shí)間長(zhǎng)，并且分布廣泛，手工打磨或者補(bǔ)焊困難 ，易造成打磨后尺寸仍不合格 。這些因素導(dǎo)致 船板用 戶陸續(xù) 就此類缺陷提出質(zhì)量異議要求索賠或退換貨 ，使鋼廠蒙受了巨大的經(jīng) 濟(jì)損失。 中厚板卷廠僅去年10月因新加坡吉瑞大批卷軋拋丸船板麻面退換貨就造 成 直 接 損 失 達(dá) 千 萬(wàn) 元 以 上 。 因 此 ，深 入 研 究 拋 丸 船板麻面產(chǎn)生的各類形態(tài)及其對(duì)應(yīng) 的工藝控制要 點(diǎn)，對(duì)指導(dǎo)卷軋船板生產(chǎn)過(guò)程和保證拋丸表面質(zhì)量 具有重要意義 。

2 卷軋船板拋丸麻面分析及工藝控制

卷軋船板拋丸麻面主要分為條帶狀麻面、麻點(diǎn) 麻面、通板大面積麻面等三類。減少鋼板表面麻面 產(chǎn)生的關(guān)鍵是控制鋼板表面氧化鐵皮組 織結(jié)構(gòu) 與厚 度 。鋼板氧化鐵皮控 制手段主要可 以從如下 幾方面 著手 :1優(yōu)化成分設(shè)計(jì) ;2控制爐內(nèi)加熱規(guī)程 ;3改 善除鱗效果 ;4優(yōu)化軋制工藝。本文對(duì)三類卷軋船板拋丸麻面缺 陷進(jìn)行針對(duì)性 分析并提 出相應(yīng) 的工藝 控制要點(diǎn) 。

2.1 條帶狀麻面的原因分析及控制

2.1.1 原因分析

條帶狀麻面即為沿軋制方向110mm間距條帶狀 分 布 麻 面 ，如 圖 1 所 示 。 中 厚 板 卷 廠 精 除 鱗 系 統(tǒng) 采用大、小流量?jī)山M除鱗 系統(tǒng)。四輥軋機(jī)出入 口除 鱗系統(tǒng)采用大、小流量噴嘴錯(cuò)位布置，除鱗工藝主要 采用卷軋前兩道小流量除鱗 、倒數(shù)第二道軋機(jī)出口 大流量 和入 口小流量除鱗 的方 式 以保證 精除鱗 重合 度。但在現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)過(guò)程中為保證軋制板形和終軋溫 度的要求而取消了倒數(shù)第二道軋機(jī)出口大流量和入 口 小 流 量 除 鱗 ，僅 采 用 卷 軋 前 兩 道 軋 機(jī) 入 、出 口 小 流 量 除 鱗 ，未 能 實(shí) 現(xiàn) 錯(cuò) 位 除 鱗 ，最 終 導(dǎo) 致 2012 年 10 月 新加坡 吉瑞 大批卷軋船板 因拋 丸后條帶狀 麻 面大批 量退換貨 。條帶狀麻 面的發(fā)生主要 由于卷 軋道次 未能錯(cuò)位除鱗 。

2.1.2 改進(jìn)措施

2012年年底中厚板卷廠中修過(guò)程中對(duì)精除鱗系 統(tǒng)進(jìn)行 了進(jìn)一 步錯(cuò)位 改造 。機(jī) 械改造見(jiàn)圖 2。

1)工作輥輥徑最大時(shí)，最大壓下量為 30mm。

a.此 時(shí) 出 入 口 精 除 鱗 的 重 疊 量 最 少 ，只 有 2 m m ， 針對(duì)此種情況，對(duì)精除鱗集管進(jìn)行了改造，使噴嘴到 鋼 板 表 面 的 距 離 增 加 20 m m ;

b.此時(shí)高壓小流量除鱗在軋件的入口處使用 時(shí)，相鄰噴嘴的除鱗已無(wú)重疊量。針對(duì)此種情況，對(duì) 高壓小流量除鱗集管進(jìn)行了改造 ，使噴嘴到鋼板表面的距離增加 15mm。

2)精 除 鱗 入 口 與 出 口 沒(méi) 有 交 錯(cuò) 布 置 ，為 了 提 高除鱗效果，把出口精除鱗集管噴嘴數(shù)量和位置進(jìn)行 了 改 造 ，由 原 來(lái) 29 個(gè) 噴 嘴 改 到 28 個(gè) 噴 嘴 ，與 入 口 精除 鱗 29 個(gè) 噴 嘴 交 錯(cuò) 布 置 。
3)高壓小流量除鱗人 口與出口沒(méi)有交錯(cuò)布置，且其與精除鱗集管噴嘴間距不一 致 。為 了提高除鱗 效果 ，對(duì)出 、入 口高壓小 流量除鱗集管 噴嘴進(jìn)行 了改 造 :由 原 來(lái) 的 30 個(gè) 噴 嘴 分 別 改 為 29 和 28 個(gè) 噴 嘴 ，間 距 由原來(lái)的 113.3mm改為 18mm。改造后，高壓 小流量除鱗不僅入 口與出口能夠重疊布置，而且與精 除鱗也 能夠?qū)崿F(xiàn)重疊 。
4)為 了 配 合 精 除 鱗 及 高 壓 小 流 量 除 鱗 的 改 造 ，使其準(zhǔn)確安裝，對(duì)擋水板及機(jī)架輥?zhàn)o(hù)板也進(jìn)行了相 應(yīng) 的改造。該 除鱗系統(tǒng) 改造最終實(shí)現(xiàn) 了卷軋前 兩道次 軋機(jī) 入 、出 口 精 除 鱗 錯(cuò) 位 布 置 ，彌 補(bǔ) 了 精 除 鱗 重 合 度 的 問(wèn) 題。精除鱗 系統(tǒng) 改造投 用后 條帶狀 麻 面基本 未 發(fā)生。

2.2 麻點(diǎn)麻面的原因分析與控制

麻點(diǎn)麻面即為拋丸船板表 面零星出現(xiàn)深度較深的麻點(diǎn)麻面 ，如 圖 3 所 示 。 中厚 板卷廠拋丸船 板 麻 點(diǎn)麻面主要發(fā)生在極寬薄規(guī)格 4.76mm×3150mm 卷軋船板上。通過(guò)對(duì)生產(chǎn)過(guò)程工藝分析得知，生產(chǎn) 過(guò)程中為了減少卷軋過(guò)程的溫降，保證極寬薄規(guī)格 卷軋船板的軋制板形，在4.76mm初始調(diào)試過(guò)程中取消了卷軋道次除鱗,導(dǎo)致軋制過(guò)程中生成較厚、易碎的氧化鐵皮壓人鋼板表面,在后續(xù)拋丸過(guò)程中產(chǎn)生麻點(diǎn)麻面。
針對(duì)此原因,調(diào)整除鱗工藝,后續(xù)此規(guī)格的卷軋船板生產(chǎn)過(guò)程中采用卷軋前兩道、倒數(shù)第二道小流量除鱗的方式,麻點(diǎn)麻面缺陷未再發(fā)生。

2.3 通板大面積麻面的分析與控制

2.3.1 原因分析

通板大面積麻面即為拋丸船板表面通板麻面且無(wú)明顯條帶狀分布趨勢(shì),如圖4所示。

2012年底精除鱗系統(tǒng)改造完成后,中厚板卷廠卷軋船板拋丸麻面主要呈現(xiàn)通板大面積麻面。對(duì)2013年一季度卷軋船板進(jìn)行分析,得出卷軋船板拋丸麻面非計(jì)劃量的分布情況,見(jiàn)圖5。通過(guò)分析可知,卷軋船板拋丸通板大面積麻面主要發(fā)生在8-11.1 mm厚度規(guī)格范圍內(nèi),尤其集中在10~11.1 m偏厚規(guī)格。為了找出根本原因,將不同規(guī)格卷軋船板的軋制工藝、除鱗工藝和拋丸表面情況進(jìn)行了對(duì)比,見(jiàn)表1,通過(guò)分析可以看出,11.11 mm卷軋船板終軋溫度較高,多在900 ℃以上,拋丸后出現(xiàn)大面積麻面;而其它規(guī)格卷軋船板終軋溫度多集中在880 ℃以下,拋丸表面情況良好。

分析原因:11.11 mm卷軋船板經(jīng)卷取爐保溫后本體溫降比5-10 mm卷軋船板的溫降要小,終軋溫度多集中在900℃,即二次氧化鐵皮最易產(chǎn)生的溫度。卷軋倒數(shù)第二道完成后,鋼板表面在卷取爐內(nèi)快速生成一層二次氧化鐵皮,最終經(jīng)軋輥?zhàn)饔闷扑楹髩喝氚迕?形成通板大面積麻面。

2.3.2 改進(jìn)措施

針對(duì)通板大面積麻面的發(fā)生原因,中厚板卷廠工程技術(shù)人員協(xié)同攻關(guān),采取了一系列工藝控制手段,首先從出鋼溫度控制,將其控制在1170 ±10 ℃;其次,倒數(shù)第二道次采用出口大流量和人口小流量同時(shí)除鱗,進(jìn)一步降低鋼板本體溫度;最終確保鋼板終軋溫度控制在880℃以下。工藝改進(jìn)后,11.11 mm卷軋船板拋丸表面情況良好,通板大面積麻面缺陷受控。

3結(jié)語(yǔ)

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)卷軋船板拋丸麻面缺陷形態(tài)進(jìn)行分類,卷軋船板拋丸麻面主要分為條帶狀麻面、麻點(diǎn)麻面、通板大面積麻面等三類。針對(duì)不同的表面缺陷,應(yīng)針對(duì)性地采取相應(yīng)的措施。卷軋道次錯(cuò)位除鱗、卷軋第一道次除鱗、終軋溫度<880 ℃分別為此三類典型拋丸麻面缺陷的關(guān)鍵工藝控制要點(diǎn)。工t優(yōu)化后,卷軋船板拋丸表面良好。

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